Hvala vam što ste posjetili Nature.com.Koristite verziju pretraživača sa ograničenom podrškom za CSS.Za najbolje iskustvo, preporučujemo da koristite ažurirani pretraživač (ili onemogućite način kompatibilnosti u Internet Exploreru).Osim toga, kako bismo osigurali stalnu podršku, prikazujemo stranicu bez stilova i JavaScripta.
Prikazuje vrtuljak od tri slajda odjednom.Koristite dugmad Prethodno i Sljedeće da se krećete kroz tri slajda odjednom ili koristite dugmad klizača na kraju da se krećete kroz tri slajda odjednom.
Četiri elementa gumeno-betonske čelične cijevi (RuCFST), jedan element betonske čelične cijevi (CFST) i jedan prazan element ispitani su u uvjetima čistog savijanja.Glavni parametri su omjer smicanja (λ) od 3 do 5 i omjer zamjene gume (r) od 10% do 20%.Dobivaju se kriva moment savijanja-deformacija, kriva moment savijanja-deformacija i kriva moment savijanja-krivina.Analiziran je način razaranja betona s gumenom jezgrom.Rezultati pokazuju da je tip kvara članova RuCFST kvar na savijanje.Pukotine u gumenom betonu raspoređene su ravnomjerno i štedljivo, a punjenje jezgra betona gumom sprječava nastanak pukotina.Omjer smicanja i raspona imao je mali utjecaj na ponašanje ispitnih uzoraka.Brzina zamjene gume ima mali utjecaj na sposobnost da se izdrži moment savijanja, ali ima određeni utjecaj na krutost uzorka na savijanje.Nakon punjenja gumenim betonom, u usporedbi s uzorcima iz prazne čelične cijevi, poboljšana je sposobnost savijanja i krutost na savijanje.
Zbog svojih dobrih seizmičkih performansi i velike nosivosti, tradicionalne armiranobetonske cevaste konstrukcije (CFST) imaju široku primjenu u savremenoj inženjerskoj praksi1,2,3.Kao nova vrsta gumenog betona, gumene čestice se koriste za djelimičnu zamjenu prirodnih agregata.Konstrukcije čeličnih cijevi ispunjenih gumenim betonom (RuCFST) se formiraju punjenjem čeličnih cijevi gumenim betonom kako bi se povećala duktilnost i energetska efikasnost kompozitnih struktura4.Ne samo da koristi odlične performanse članova CFST-a, već i efikasno koristi gumeni otpad, koji zadovoljava razvojne potrebe zelene kružne ekonomije5,6.
Posljednjih nekoliko godina intenzivno se proučava ponašanje tradicionalnih CFST članova pod aksijalnim opterećenjem7,8, interakcijom aksijalnog opterećenja i momenta9,10,11 i čistog savijanja12,13,14.Rezultati pokazuju da su kapacitet savijanja, krutost, duktilnost i kapacitet disipacije energije CFST stupova i greda poboljšani unutarnjim betonskim punjenjem i pokazuju dobru duktilnost loma.
Trenutno su neki istraživači proučavali ponašanje i performanse RuCFST stupova pod kombiniranim aksijalnim opterećenjima.Liu i Liang15 izveli su nekoliko eksperimenata na kratkim RuCFST stupovima, i u poređenju sa CFST stupovima, nosivost i krutost su se smanjile s povećanjem stupnja zamjene gume i veličine gumenih čestica, dok se duktilnost povećala.Duarte4,16 je testirao nekoliko kratkih RuCFST stubova i pokazao da su RuCFST stubovi duktilniji sa povećanjem sadržaja gume.Liang17 i Gao18 su također prijavili slične rezultate o svojstvima glatkih i tankih zidova RuCFST čepova.Gu et al.19 i Jiang et al.20 proučavali su nosivost RuCFST elemenata na visokoj temperaturi.Rezultati su pokazali da dodavanje gume povećava duktilnost konstrukcije.Kako temperatura raste, nosivost se u početku lagano smanjuje.Patel21 je analizirao tlačno i savojno ponašanje kratkih CFST greda i stupova sa zaobljenim krajevima pod aksijalnim i jednoosnim opterećenjem.Računarsko modeliranje i parametarska analiza pokazuju da strategije simulacije zasnovane na vlaknima mogu precizno ispitati performanse kratkih RCFST-ova.Fleksibilnost se povećava s omjerom širine i visine, čvrstoćom čelika i betona, a smanjuje se s omjerom dubine i debljine.Općenito, kratki RuCFST stupovi se ponašaju slično kao CFST stupovi i duktilniji su od CFST stupova.
Iz gornjeg pregleda se vidi da se RuCFST stupovi poboljšavaju nakon pravilne upotrebe gumenih aditiva u osnovnom betonu CFST stupova.Budući da nema aksijalnog opterećenja, savijanje mreže nastaje na jednom kraju grede stupa.U stvari, karakteristike savijanja RuCFST-a su neovisne o karakteristikama aksijalnog opterećenja22.U praktičnom inženjeringu, RuCFST strukture su često izložene opterećenjima momentom savijanja.Proučavanje njegovih čistih svojstava savijanja pomaže u određivanju načina deformacije i loma RuCFST elemenata pod seizmičkim djelovanjem23.Za RuCFST strukture potrebno je proučiti svojstva čistog savijanja RuCFST elemenata.
S tim u vezi, testirano je šest uzoraka radi proučavanja mehaničkih svojstava čisto zakrivljenih čeličnih kvadratnih cijevnih elemenata.Ostatak ovog članka organiziran je na sljedeći način.Prvo je ispitano šest uzoraka kvadratnog presjeka sa ili bez gumenog punjenja.Posmatrajte način kvara svakog uzorka za rezultate ispitivanja.Drugo, analizirane su performanse RuCFST elemenata pri čistom savijanju, te se raspravljalo o utjecaju omjera posmika i raspona od 3-5 i omjera zamjene gume od 10-20% na strukturna svojstva RuCFST-a.Konačno, uspoređene su razlike u nosivosti i krutosti na savijanje između RuCFST elemenata i tradicionalnih CFST elemenata.
Dovršeno je šest CFST uzoraka, četiri ispunjena gumiranim betonom, jedna ispunjena normalnim betonom, a šesta je bila prazna.Raspravlja se o učincima brzine promjene gume (r) i omjera smicanja raspona (λ).Glavni parametri uzorka dati su u tabeli 1. Slovo t označava debljinu cijevi, B je dužina stranice uzorka, L je visina uzorka, Mue je izmjereni kapacitet savijanja, Kie je početni krutost na savijanje, Kse je krutost na savijanje u radu.scene.
RuCFST uzorak izrađen je od četiri čelične ploče zavarene u paru kako bi se formirala šuplja četvrtasta čelična cijev, koja je zatim ispunjena betonom.Na svaki kraj uzorka zavarena je čelična ploča debljine 10 mm.Mehanička svojstva čelika prikazana su u tablici 2. Prema kineskom standardu GB/T228-201024, vlačna čvrstoća (fu) i granica popuštanja (fy) čelične cijevi određuju se standardnom metodom vlačnog ispitivanja.Rezultati ispitivanja su 260 MPa, odnosno 350 MPa.Modul elastičnosti (Es) je 176 GPa, a Poissonov omjer (ν) čelika je 0,3.
Tijekom ispitivanja, kubična tlačna čvrstoća (fcu) referentnog betona 28. dana izračunata je na 40 MPa.Omjeri 3, 4 i 5 su odabrani na osnovu prethodne reference 25 jer to može otkriti bilo kakve probleme s prijenosom stupnjeva prijenosa.Dvije stope zamjene gume od 10% i 20% zamjenjuju pijesak u betonskoj mješavini.U ovoj studiji korišćen je konvencionalni gumeni prah za gume iz fabrike cementa Tianyu (brend Tianyu u Kini).Veličina čestica gume je 1-2 mm.U tabeli 3 prikazan je omjer gume betona i mješavine.Za svaku vrstu gumenog betona izlivene su po tri kocke sa stranicom od 150 mm i očvršćene u uvjetima ispitivanja propisanim standardima.Pijesak koji se koristi u mješavini je silikatni pijesak, a krupni agregat je karbonatna stijena u gradu Shenyang, sjeveroistočna Kina.28-dnevna kubična tlačna čvrstoća (fcu), prizmatična tlačna čvrstoća (fc') i modul elastičnosti (Ec) za različite omjere zamjene gume (10% i 20%) prikazani su u Tablici 3. Implementirajte standard GB50081-201926.
Svi ispitni uzorci se ispituju sa hidrauličnim cilindrom sa silom od 600 kN.Tijekom opterećenja, dvije koncentrisane sile primjenjuju se simetrično na stalak za ispitivanje savijanja u četiri točke, a zatim se distribuiraju na uzorak.Deformacija se mjeri pomoću pet mjerača naprezanja na svakoj površini uzorka.Odstupanje se opaža pomoću tri senzora pomaka prikazanih na slikama 1 i 2. 1 i 2.
Test je koristio sistem predopterećenja.Opterećenje brzinom od 2kN/s, zatim pauziranje pri opterećenju do 10kN, provjerite jesu li alat i mjerna ćelija u normalnom radnom stanju.Unutar elastične trake, svaki porast opterećenja primjenjuje se na manje od jedne desetine predviđenog vršnog opterećenja.Kada se čelična cijev istroši, primijenjeno opterećenje je manje od jedne petnaestine predviđenog vršnog opterećenja.Držite oko dvije minute nakon primjene svakog nivoa opterećenja tokom faze punjenja.Kako se uzorak približava kvaru, brzina kontinuiranog opterećenja se usporava.Kada aksijalno opterećenje dosegne manje od 50% krajnjeg opterećenja ili se na uzorku otkrije očito oštećenje, opterećenje se prekida.
Uništavanje svih ispitnih uzoraka pokazalo je dobru duktilnost.U zoni zatezanja čelične cijevi ispitnog komada nisu pronađene očigledne vlačne pukotine.Tipične vrste oštećenja čeličnih cijevi prikazane su na sl.3. Uzimajući za primjer uzorak SB1, u početnoj fazi opterećenja kada je moment savijanja manji od 18 kN m, uzorak SB1 je u elastičnoj fazi bez očigledne deformacije, a brzina povećanja izmjerenog momenta savijanja je veća od stopa povećanja zakrivljenosti.Nakon toga, čelična cijev u zoni zatezanja je deformabilna i prelazi u fazu elastično-plastične.Kada moment savijanja dosegne oko 26 kNm, zona kompresije čelika srednjeg raspona počinje da se širi.Edem se postepeno razvija kako se opterećenje povećava.Kriva opterećenje-deformacija se ne smanjuje sve dok opterećenje ne dostigne svoju vršnu točku.
Nakon završenog eksperimenta, uzorak SB1 (RuCFST) i uzorak SB5 (CFST) su izrezani kako bi se jasnije sagledao način loma osnovnog betona, kao što je prikazano na slici 4. Na slici 4 može se vidjeti da su pukotine u uzorku SB1 su raspoređeni ravnomjerno i rijetko u osnovnom betonu, a razmak između njih je od 10 do 15 cm.Razmak između pukotina u uzorku SB5 je od 5 do 8 cm, pukotine su nepravilne i očigledne.Osim toga, pukotine u uzorku SB5 protežu se za oko 90° od zone zatezanja do zone kompresije i razvijaju se do oko 3/4 visine presjeka.Glavne pukotine betona u uzorku SB1 su manje i rjeđe nego u uzorku SB5.Zamjena pijeska gumom može u određenoj mjeri spriječiti nastanak pukotina u betonu.
Na sl.5 prikazuje distribuciju otklona po dužini svakog uzorka.Puna linija je kriva otklona ispitnog komada, a isprekidana linija je sinusoidni poluval.Od sl.Slika 5 pokazuje da se krivulja otklona šipke dobro slaže sa sinusoidnom poluvalnom krivom pri početnom opterećenju.Kako opterećenje raste, krivulja otklona neznatno odstupa od sinusoidalne poluvalne krive.Po pravilu, tokom opterećenja, krive otklona svih uzoraka na svakoj tački mjerenja su simetrična polusinusoidna kriva.
Budući da otklon RuCFST elemenata pri čistom savijanju prati sinusoidnu poluvalnu krivulju, jednačina savijanja se može izraziti kao:
Kada je maksimalno naprezanje vlakana 0,01, uzimajući u obzir stvarne uvjete primjene, odgovarajući moment savijanja određuje se kao krajnji kapacitet momenta savijanja elementa27.Tako određeni izmjereni kapacitet momenta savijanja (Mue) prikazan je u tabeli 1. Prema izmjerenom kapacitetu momenta savijanja (Mue) i formuli (3) za izračunavanje zakrivljenosti (φ), kriva M-φ na slici 6 može biti iscrtano.Za M = 0,2Mue28, početna krutost Kie se smatra odgovarajućom krutošću na posmično savijanje.Kada je M = 0,6Mue, krutost na savijanje (Kse) radnog stupnja postavljena je na odgovarajuću sekuntnu krutost savijanja.
Iz krivulje zakrivljenosti momenta savijanja može se vidjeti da se moment savijanja i zakrivljenost značajno linearno povećavaju u fazi elastičnosti.Brzina rasta momenta savijanja je jasno veća od one zakrivljenosti.Kada je moment savijanja M 0,2 Mue, uzorak dostiže granični stupanj elastičnosti.Kako se opterećenje povećava, uzorak se podvrgava plastičnoj deformaciji i prelazi u elastoplastični stupanj.S momentom savijanja M jednakim 0,7-0,8 Mue, čelična cijev će se naizmjenično deformirati u zoni zatezanja i u zoni kompresije.Istovremeno, Mf kriva uzorka počinje da se manifestuje kao tačka savijanja i raste nelinearno, što pojačava kombinovani efekat čelične cevi i gumeno-betonske jezgre.Kada je M jednako Mue, uzorak ulazi u fazu plastičnog očvršćavanja, pri čemu se otklon i zakrivljenost uzorka brzo povećavaju, dok se moment savijanja polako povećava.
Na sl.7 prikazuje krivulje momenta savijanja (M) u odnosu na deformaciju (ε) za svaki uzorak.Gornji dio srednjeg raspona uzorka je pod kompresijom, a donji pod zatezanjem.Mjerač naprezanja s oznakom „1″ i „2″ nalaze se na vrhu ispitnog komada, mjerači naprezanja s oznakom „3″ nalaze se u sredini uzorka, a mjerači naprezanja označeni sa „4″ i „5″.” nalaze se ispod ispitnog uzorka.Donji dio uzorka prikazan je na sl. 2. Sa slike 7 se vidi da su u početnoj fazi opterećenja uzdužne deformacije u zoni zatezanja i u zoni kompresije elementa vrlo bliske, a deformacije su približno linearne.U srednjem dijelu dolazi do blagog povećanja uzdužne deformacije, ali je veličina ovog povećanja mala. Naknadno je došlo do pucanja gumenog betona u zoni zatezanja. Jer čelična cijev u zoni zatezanja treba samo da izdrži silu, a gumobeton i čelična cijev u zoni kompresije zajedno podnose opterećenje, deformacija u zoni zatezanja elementa je veća od deformacije u zoni kako se opterećenje povećava, deformacije premašuju granicu tečenja čelika, a čelična cijev ulazi elastoplastični stupanj. Brzina povećanja deformacije uzorka bila je znatno veća od momenta savijanja, a plastična zona se počela razvijati do punog poprečnog presjeka.
M-um krive za svaki uzorak su prikazane na slici 8. Na sl.8, sve M-um krive slijede isti trend kao i tradicionalni članovi CFST-a22,27.U svakom slučaju, M-um krivulje pokazuju elastični odgovor u početnoj fazi, nakon čega slijedi neelastično ponašanje sa smanjenjem krutosti, sve dok se postupno ne postigne maksimalni dopušteni moment savijanja.Međutim, zbog različitih parametara testa, M-um krive se malo razlikuju.Moment otklona za omjere smicanja i raspona od 3 do 5 prikazan je na sl.8a.Dozvoljeni kapacitet savijanja uzorka SB2 (faktor smicanja λ = 4) je 6,57% manji od kapaciteta uzorka SB1 (λ = 5), a sposobnost savijanja uzorka SB3 (λ = 3) veća je od one kod uzorka SB2. (λ = 4) 3,76%.Uopšteno govoreći, kako raste omjer smicanja prema rasponu, trend promjene dopuštenog momenta nije očit.Čini se da M-um kriva nije povezana s omjerom smicanja i raspona.Ovo je u skladu s onim što su Lu i Kennedy25 primijetili za CFST grede s omjerom smicanja i raspona u rasponu od 1,03 do 5,05.Mogući razlog za CFST elemente je taj što je pri različitim omjerima smicanja raspona mehanizam prijenosa sile između betonske jezgre i čeličnih cijevi gotovo isti, što nije tako očito kao kod armiranobetonskih elemenata25.
Od sl.8b pokazuje da je nosivost uzoraka SB4 (r = 10%) i SB1 (r = 20%) nešto veća ili niža od one kod tradicionalnog uzorka CFST SB5 (r = 0), te je povećana za 3,15 posto i smanjena za 1 ,57 posto.Međutim, početna krutost na savijanje (Kie) uzoraka SB4 i SB1 znatno je veća nego kod uzorka SB5, koji iznose 19,03%, odnosno 18,11%.Krutost na savijanje (Kse) uzoraka SB4 i SB1 u radnoj fazi veća je za 8,16%, odnosno 7,53% u odnosu na uzorak SB5.Oni pokazuju da brzina zamjene gume ima mali utjecaj na sposobnost savijanja, ali ima veliki utjecaj na krutost na savijanje RuCFST uzoraka.To može biti zbog činjenice da je plastičnost gumenog betona u RuCFST uzorcima veća od plastičnosti prirodnog betona u konvencionalnim CFST uzorcima.Općenito, pukotine i pukotine u prirodnom betonu počinju se širiti ranije nego u gumiranom betonu29.Od tipičnog načina loma osnovnog betona (slika 4.), pukotine uzorka SB5 (prirodni beton) veće su i gušće od pukotina uzorka SB1 (gumeni beton).Ovo može doprinijeti većem ograničenju koje pružaju čelične cijevi za uzorak armiranog betona SB1 u odnosu na uzorak prirodnog betona SB5.Studija Durate16 je također došla do sličnih zaključaka.
Od sl.8c pokazuje da RuCFST element ima bolju sposobnost savijanja i duktilnost od šupljeg elementa čelične cijevi.Čvrstoća na savijanje uzorka SB1 iz RuCFST (r=20%) veća je za 68,90% u odnosu na uzorak SB6 iz prazne čelične cijevi, a početna krutost na savijanje (Kie) i krutost na savijanje u fazi rada (Kse) uzorka SB1 su 40,52% respektivno., što je više od uzorka SB6, bilo je veće za 16,88%.Kombinirano djelovanje čelične cijevi i gumiranog betonskog jezgra povećava kapacitet savijanja i krutost kompozitnog elementa.RuCFST elementi pokazuju dobru duktilnost uzoraka kada su izloženi čistim opterećenjima savijanjem.
Rezultirajući momenti savijanja su upoređeni sa momentima savijanja navedenim u trenutnim standardima dizajna kao što su japanska pravila AIJ (2008) 30, britanska pravila BS5400 (2005) 31, evropska pravila EC4 (2005) 32 i kineska pravila GB50936 (2014) 33. Moment savijanja (Muc) do eksperimentalnog momenta savijanja (Mue) dat je u tabeli 4 i prikazan na sl.9. Izračunate vrijednosti AIJ (2008), BS5400 (2005) i GB50936 (2014) su 19%, 13,2% i 19,4% niže od prosječnih eksperimentalnih vrijednosti.Moment savijanja izračunat prema EC4 (2005) je 7% ispod prosječne ispitne vrijednosti, koja je najbliža.
Eksperimentalno su istražena mehanička svojstva RuCFST elemenata pri čistom savijanju.Na osnovu istraživanja mogu se izvući sljedeći zaključci.
Testirani članovi RuCFST-a pokazali su ponašanje slično tradicionalnim CFST obrascima.Sa izuzetkom praznih uzoraka čeličnih cijevi, RuCFST i CFST uzorci imaju dobru duktilnost zbog punjenja gumenim betonom i betonom.
Omjer posmika i raspona varirao je od 3 do 5 s malim utjecajem na testirani moment i krutost na savijanje.Brzina zamjene gume praktički nema utjecaja na otpornost uzorka na moment savijanja, ali ima određeni utjecaj na krutost uzorka na savijanje.Početna krutost na savijanje uzorka SB1 s omjerom zamjene gume od 10% veća je za 19,03% nego kod tradicionalnog uzorka CFST SB5.Eurocode EC4 (2005) omogućava preciznu procjenu krajnjeg kapaciteta savijanja RuCFST elemenata.Dodavanje gume osnovnom betonu poboljšava lomljivost betona, dajući konfucijanskim elementima dobru žilavost.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP i Yu, ZV Kombinirano djelovanje čeličnih cijevnih stupova pravokutnog presjeka ispunjenih betonom u poprečnom smicanju.struktura.Beton 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX i Li, W. Ispitivanje čeličnih cijevi ispunjenih betonom (CFST) sa kosim, konusnim i kratkim STS stupovima.J. Construction.Čelični rezervoar 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Seizmička ispitivanja i studije indeksa performansi recikliranih zidova šupljih blokova ispunjenih čeličnim cijevnim okvirom od recikliranog agregata.struktura.Concrete 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK i dr.Eksperiment i dizajn kratkih čeličnih cijevi ispunjenih gumenim betonom.projekat.struktura.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Nova analiza rizika od COVID-a 19 u Indiji, uzimajući u obzir klimatske i socio-ekonomske faktore.tehnologije.prognoza.društvo.otvoren.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Novi sistem procjene rizika i otpornost kritične infrastrukture na klimatske promjene.tehnologije.prognoza.društvo.otvoren.165, 120532 (2021).
Liang, Q i Fragomeni, S. Nelinearna analiza kratkih okruglih stupova čeličnih cijevi punjenih betonom pod aksijalnim opterećenjem.J. Construction.Steel Resolution 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. i Lam, D. Ponašanje konvencionalnih i betonom visoke čvrstoće punjenih okruglih stubova izrađenih od gustih čeličnih cijevi.J. Construction.Čelični rezervoar 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Eksperimentalno ispitivanje karakteristika ekscentrične kompresije visokočvrstih, hladno oblikovanih armiranobetonskih pravokutnih cijevastih stupova.Univerzitet J. Huaqiao (2019).
Yang, YF i Khan, LH Ponašanje kratkih stupova čeličnih cijevi ispunjenih betonom (CFST) pod ekscentričnom lokalnom kompresijom.Tankozidna konstrukcija.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL i Castro, JM Eksperimentalna procjena cikličkih karakteristika čelične cijevne grede-stupa ispunjene betonom osmerokutnog poprečnog presjeka.projekat.struktura.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH i Hicks, S. Pregled karakteristika čvrstoće betonom ispunjenih kružnih čeličnih cijevi pod monotonim čistim savijanjem.J. Construction.Čelični rezervoar 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Model napetosti strune i krutost na savijanje okruglog CFST-a u savijanju.unutrašnja J. Čelična konstrukcija.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. i Li, L. Mehanička svojstva kratkih stupova od gumobetonskih kvadratnih čeličnih cijevi pod aksijalnim opterećenjem.J. Northeast.Univerzitet (2011).
Duarte, APK et al.Eksperimentalna istraživanja gume betona s kratkim čeličnim cijevima pod cikličkim opterećenjem [J] Sastav.struktura.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW i Chongfeng, HE Eksperimentalna studija karakteristika aksijalne kompresije okruglih čeličnih cijevi ispunjenih gumenim betonom.Beton (2016).
Gao, K. i Zhou, J. Ispitivanje aksijalne kompresije kvadratnih čeličnih cijevi tankih stijenki stupova.Journal of Technology Univerziteta Hubei.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G i Wang E. Eksperimentalna studija kratkih pravokutnih armiranobetonskih stupova nakon izlaganja visokoj temperaturi.Beton 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. i Wang, E. Eksperimentalno proučavanje okruglih čeličnih cijevnih stupova ispunjenih gum-betonom pod aksijalnom kompresijom nakon izlaganja visokoj temperaturi.Beton (2019).
Patel VI Proračun jednoosno opterećenih kratkih čeličnih cijevnih stupova-stupova sa okruglim krajem ispunjenim betonom.projekat.struktura.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH i Zhao, SL Analiza ponašanja savijanja okruglih tankozidnih čeličnih cijevi ispunjenih betonom.Tankozidna konstrukcija.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS i Hunaiti Yu.M.Eksperimentalno istraživanje svojstava čeličnih cijevi ispunjenih betonom koji sadrži gumeni prah.J. Construction.Čelični rezervoar 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Metoda zatezanja pri normalnoj temperaturi za metalne materijale (China Architecture and Building Press, 2010).
Vrijeme objave: Jan-05-2023